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—辊腰半径
将式（3.9）代入式（3-13）得：
＝ － （3.10）
上式中可视OrM变化为正弦规律，考虑新旧辊不同：
＝Hsin ＝ H•sin[（0.25+ ）] (3.11)
式中：H――为幅值
由图3.3，设角度w为 和y轴的夹角，则幅值H为：
H＝ （1-cosw） ＝ 〔1- 〕 （3.12）
式（3.12）中，角度w由下式求得：
sinw＝
凸辊半径 的最后形式
将式（3.11）转换后代入式（3.10），得：
＝ - (3.13)
公式（3.13）即为工件和矫直辊在全接触条件下的凸辊半径 方程计算表达式。
辊子工作段长度为300mm，将其分成30段，每段长10mm，即 =10mm，凸辊辊腰半径 mm，工作半径 =15mm。辊子斜角 ，角度 ，幅值H=11.53。
针对各种 求出 值，用 表达式求出各 处的辊子半径。所得数值见表3.2，曲线图见图3.4：
表3.2 凸辊辊形参数表
Z/mm R/mm Z/mm R/mm Z/mm R/mm
-150 120 -40 131.03 70 128.8
-140 121.05 -30 131.31 80 128
-130 122.45 -20 131.48 90 127.07
-120 123.77 -10 131.53 100 126.03
-110 124.9 0 130.63 110 124.9
-100 126.03 10 131.48 120 123.77
-90 127.07 20 131.31 130 122.45
-80 128 30 131.03 140 121.05
-70 128.8 40 130.63 150 120
-60 129.52 50 130.13
-50 130.13 60 129.52
图3.4 凸辊辊形曲线
3.3 辊式矫直机力能参数的计算
3.3.1 矫直力的计算
由于二辊矫直机辊型有单向弯曲与双向弯曲之分，其矫直力也不同，二矫直力大小与辊缝的压弯程度密切相关，由于本机器形的辊型采用单向反弯曲辊型，因此按照单向反弯曲辊型来计算矫直力。辊型各段长度
由于等弯曲率区内的弯矩不变，它必然由一个外力偶构成工件内部的等弯矩区。 首先从图3.6上力F3来看，在Sb段内它形成的弯矩是线性递增的。虽然这个弯矩一开始是弹性弯矩，但很快增大为弹塑性弯矩（弹性段长度可略去不计），新的力偶矩应由F2来形成，而且只在转半周之后就需形成F2S`d/2的力偶矩，以便在下半周内完成M2的等弯矩弯曲。进入到辊腰Sd段时，由于增大弯矩须达到M1值，故需在M2之外再增加一个力偶矩F1Sd/2值。这种人为的受力模型是与辊形曲线的曲率变化过程基本一致的，是会接近实际受力状态的，于是可以计算图中的各矫直力：