菜单
　　

                                                     （3.16）
    式中D 代表某个单元的损伤， 当D=1.0 时材料失效；Δεp为塑性应变增量；
    εf 为当前应力、应变率和温度下的破坏应变。失效应变f 定义为：                           （3.17）
    式中，D1～D4同J-C模型；D5和D6为反映温度对断裂影响的材料参数.
    表3.4 弹体与7A04-T6铝靶板的J-C模型材料参数
        P/（kg•m-1）    E/GPa    u    Tr/K    Tm/K    A/MPa    B/MPa
    靶板    2850    69.35    0.31    293    878    602.5    314.5
    破片    17000    160    0.31    300    1723    1506    177
    n    c    m    D1    D2    D3    D4    D5    D6
    0.482    0.014    1.015    0.059    0.246    -2.41    -0.1    0    0
    0.12    0.016    1.000    0    0    0    0    0    0
    为验证该模型具有一定的可信性，对有限元模型进行验证，用不同直径的钨球侵彻铝靶板，求得其极限穿透速度（穿透指钨球贯穿靶板），得到如下数据
     
     a) Φ9.2mm钨球侵彻8mm靶板     b) Φ5mm钨球侵彻10mm靶板
     
    c) Φ7mm钨球侵彻8mm靶板      d) Φ10mm钨球侵彻8mm靶板
                         
    图3.6 破片侵彻靶板后剩余速度

    和文献[21]相比，归纳于下表
    表3.5 模拟值与实验值对比
    破片    靶厚（mm）    弹径（mm）    实验值(m/s)    模拟值(m/s)    相对误差%
    钨球    8    9.2    341    350    2.6
        10    5    627    900    43.54
        8    7    423    400    -5.4
        8    10    306    325    6.2

    从表中可以看出，该模型对薄靶板仿真误差较小，而对中厚靶板仿真时误差很大，因此，本文的研究内容主要基于5mm厚的铝合金靶板，其为薄靶板，故采用上述仿真方法研究破片侵彻能力是可行的。
    下图给出靶板中经常出现的几种变形和断裂模式，如延性扩孔、冲塞、花瓣开裂、盘式凹陷和冲碟，为后文模拟结果提供参考依据。
     
                     图3.7 孔的延性增长、冲塞、花瓣开裂
     
    图3.8 冲碟和花瓣开裂
     
    图3.9 盘式凹陷和冲碟
    3.4.2 形状对破片侵彻能力的分析
    3.4.2.1球形破片的模拟结果
  1. 上一篇：ANSYS原油含水率测试分析仪的设计+CAD图纸
  2. 下一篇：长节距少齿链式弹仓的动力学计算与分析

  1. LS-DYNA展开式定向战斗部主装药殉爆研究

  2. AUTODYN预制破片战斗部破片...

  3. SOLIDWORKS并联多效应战斗部的优化设计

  4. ANSYS/LS-DYNA反鱼雷战斗部设计

  5. AUTODYN新型末敏子弹药战斗部结构设计

  6. 战斗部分离过程中螺纹联接强度的计算方法

  7. 钽罩EFP战斗部结构设计

  8. 乳业同业并购式全产业链...

  9. 电站锅炉暖风器设计任务书

  10. 大众媒体对公共政策制定的影响

  11. 中考体育项目与体育教学合理结合的研究

  12. java+mysql车辆管理系统的设计+源代码

  13. 河岸冲刷和泥沙淤积的监测国内外研究现状

  14. 当代大学生慈善意识研究+文献综述

  15. 酸性水汽提装置总汽提塔设计+CAD图纸

  16. 杂拟谷盗体内共生菌沃尔...

  17. 十二层带中心支撑钢结构...

　　

About

751论文网手机版...

主页：http://www.751com.cn

关闭返回