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图1.4 375℃AM60合金单道次热轧板｛0002｝极图
不同初始厚度AZ61镁合金375℃经30%单道次轧制后的｛0002｝极图
（3） 再结晶织构
热变形时，镁合金中会有动态再结晶发生，在退火时会发生静态再结晶，无论何种再结晶，织构成分都会改变，导致再结晶织构生成。发生再结晶时，晶体内会有新晶粒形核、长大。再结晶织构的形成主要归结于发生再结晶时晶粒定向形核、选择长大。金属发生变形时，其内部的点阵取向会发生改变，这些点阵可以为再结晶过程中的形核提供基底。发生再结晶时形成的新晶粒，其取向取决于某些晶核的取向，这就是定向形核理论[20,21]。另外，退火时，晶体内所有晶核开始生长的时间相近，但是晶粒长大的速度有快有慢，容易有晶界迁移现象发生的晶核长大速率大，会吞并其他长得慢些的晶粒，再结晶织构就此生成。源:自*751`%论,文'网·www.751com.cn/
（4） ECAE织构
等通道转角挤压（ECAP）能使材料有很大的塑性应变而截面积不变；能在热加工时与动态回复、动态再结晶一起细化晶粒；能使材料组织均匀，力学性能大为提高。镁合金ECAE材料中一般存在两种织构：一种是基面平行于挤压方向；一种是沿剪切面与挤压方向有一定夹角[22]。
1.4织构对镁合金力学性能的影响
镁合金织构对力学性能的影响，其本质是织构对变形行为的影响。由于位错滑移和孪生是镁合金的主要变形方式，所以织构的不同体现在位错滑移和孪生启动的难易程度以及所占比例，并最终在宏观上决定了镁合金的力学性能。材料外加应力与滑移系的对应关系可以用 Schmid 因子来说明，如图1.6所示。外力施加在滑移系上的剪切力与 Schmid 因子有关。镁合金外加应力在基面滑移系上的 Schmid 因子高时，基面滑移就容易开动，合金塑性就好；反之，当镁合金具有织构并且基面滑移系的分切应力较低时，合金的塑性成形能力就差。图所示为室温条件下镁单晶体的平面应变压缩应力-应变曲线[23]，说明了加载方向对镁单晶的流变行为有显著影响。