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    GLQ-2    2222    1.682    30.0
    GHT-1    2381    1.73    20.48
    862A丁羟    2320    1.70    9.0
    863A丁羟    2342    1.74    9.4
    864A丁羟    2332    1.79    12.0
    根据装药选择要求，选择比冲量比较大的GHT-1作为发动机的推进剂。GHT-l改性双基推进剂的详细能量示性数[7]如表2-3所示。
    表2-3   GHT-l改性双基推进剂的能量示性数
    理论比冲（N•s/kg)    2381
    特征速度（m/s）    1601
    密度（g/cm3）    1.73
    气体比容（1/kg）    849.13
    发火点（℃）    186
    爆温（℃）    4189.20
    燃气平均摩尔质量    25.7268
    比热比    1．22
    火药力（kJ/kg）    1322
    压力指数    0.302
    20℃、10MPa下的燃速公式     ，其中压强单位为MPa

    2．4  燃烧室壳体材料的选择
    燃烧室壳体材料对燃烧室的质量、加工方法及经济性有很大的影响。因此，合理选择燃烧室壳体材料至关重要，为此对燃烧室壳体材料选择有如下要求：
    （1）材料的比强度高。
    （2）材料的韧性好，确保壳体不会发生脆性破坏。
    （3）材料具有良好的加工工艺。
    （4）材料来源丰富，经济性好。
    从高比强度、高比刚度的角度出发，并且考虑到材料的成本和来源，选用优质合金结构钢30CrMnSiA作为燃烧室壳体材料。优质合金结构钢30CrMnSiA的性能如表2-4所示。
    表2-4   优质合金结构钢30CrMnSiA的性能表

    1079    883    7.75    628
    金属材料的许用应力可以按下列公式计算：
    式中，σs——材料的屈服极限；
          φ——修正系数，材料无焊缝时，取φ=1；有焊缝时取φ=0.9～0.98；
           ns——安全系数，ns=1～1.15。
    取修正系数ψ=1，安全系数ns=1.15，则优质合金结构钢30CrMnSiA作为燃烧室壳体时的许用应力为：
     
    2．5  发动机主要设计参数的选择
    2.5.1  发动机燃烧室参数的选择
    （1）发动机外径De的选择
    根据设计要求，考虑到燃烧室的连接结构采用螺纹连接，预留5mm的螺纹加工尺寸，选取发动机第一燃烧室的外径De1=215mm。
    （2）燃烧室工作压强Pe的选择
    燃烧室压力影响到发动机是否正常稳定，而且影响到发动机比冲大小、发动机工作时间、装药尺寸以及发动机结构质量。由于GHT-1改性双基推进剂工作的临界压强约为3～4MPa，燃烧室压强必须高于其临界压强以保证可靠燃烧，而双基推进剂随随着燃烧室要强的增大增加甚微。因此对于一般发动机燃烧室的压强可选5～10MPa。
    最后综合考虑，参考燃速—压强的关系，取第一燃烧室压强Pe1=10MPa。由于喷管的大小按第一燃烧室压强设计，两个燃烧室推进剂相同而且共用一个喷管。所以第
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