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喷射活塞行程也是个重要参数。因为，行程短具有的优点是液体发射药来不及振荡就被挤压发射出去，避免了击锤效应，但同时来来的问题是，误差分布在短行程上，使得误差较大；长行程避免了误差较大的问题，但又会引发液体发射药的振荡。在这种不可调和的矛盾下，分析认为，误差的可控性比激励振荡的可控性要好，权重要大，在发射药体积一定情况下，我们选择较短行程。
喷射孔长度所占空间很小，对整个发射过程的主要性能影响不大。
我们参考某82mm迫击炮配用弹种的弹药威力，利用有效能量相等，将其换算成液体药装药量，从而估算液体发射药药室参数。87式82mm迫击炮主要配用杀伤榴弹、长炮榴弹、照明弹、发烟弹、宣传弹等。其弹丸固体发射药有效能量转换成弹丸动能，发射最大榴弹全弹重4.2kg，弹丸初速265m/s；液体发射药有效利用率按最低20%计算，我们选择的液体发射药HY911其液体药比能为934.5J/g,密度为1.42g/cm3，
固体发射药有效能量
利用有效能量相等，液体发射药总能量
液体发射药质量为
药室最大容积为 圆整后，取药室容积 。
又根据身管外半径46mm，经过反复试算，选择活塞行程为30mm为宜，此时活塞高度在89.78mm，这样的匹配是充分考虑了我们选择较短行程的因素。如果嫌这样高度还算过高，造成体积依然庞大的话，我们考虑设计成斜面，这样在不改变行程的情况下，药室高度还会有所降低。
在分析了并估算药室主要结构参数后，我们给出82mm口径无级变装药迫击炮药室主要结构参数的估计。见表3。
表3 82mm口径无级变装药迫击炮药室主要结构参数的估计
药室容积（cm3） 差动面积比 喷孔数 喷孔直径（mm） 活塞行程（mm）
560 1.3 4 4 30
在分析并选择无级变装药迫击炮药室方案和估算其主要参数后，我们接下来顺理成章的考虑如何把液体定量的输进药室，所以接下来，我们对加注系统进行分析。
2.4 液体发射药加注系统目标性能和方案选择
本节将完成的工作是，根据迫击炮的性能指标设计出再生式液体发射药自动加注系统。通过方案研究确定加注系统的加注方式和总体方案。
要进行RLPG加注系统方案研究，首先应该明确加注系统的设计要求和性能需求。只有清楚地了解加注系统的目标性能，才能够有的放矢地进行后续的设计和计算工作。现有的82mm迫击炮的实际工况要求及发展趋势如下： (1)自动化程度高，易于实现无级变装药。(2)反应速度快，加注时间短。(3)有待进一步提高迫击炮的有效射程。(4)寻求最佳的突击射速和持续射速。(5)一炮多用。即一门迫击炮除了能发射常规的炮弹外，还将能够发射半主动激光制导炮弹、照明弹、烟幕弹等弹药。
根据上述迫击炮的实际工作要求，确定本节所研究的RLPG加注系统的主要目标性能,要求如下:(1)较高的自动化程度。为了适应迫击炮的自动化要求，RLPG加注系统必须具有较高的自动化程度。在迫击炮连续射击中，加注系统的工作过程要求能够实现完全的自动化；RLPG加注系统启动时的加注和停止射击时的泄液过程要求能够实现遥控或是能够根据火控信号完成自动控制。只有加注系统实现自动化加注，液体发射药迫击炮才能够真正适应未来战场的需要。(2)较快的加注速度。因为迫击炮的内弹道时间很短，只有不到二十毫秒，故液体发射药迫击炮的射速主要由加注系统的加注速度和装弹速度决定。因而，为了满足迫击炮的射速要求，RLPG加注系统必须具有较快的加注速度，能够在较短的时间内完成加注。当迫击炮发射信号击发时，加注系统必须能够完成定量的加注，以满足迫击炮的射击需要。(3)较高的加注精度。RLPG液体发射药的加注量会影响迫击炮的炮口初速，进而影响迫击炮的射程。因而加注系统必须具有较高的加注精度，以满足迫击炮射程的需要。(4)可变装药。为了满足RLPG的一炮多用和不同射击条件下的变装药需求，加注系统应该具备较好的装药量调节能力。对不同的装药量进行调节时，加注系统应该能够实现无级调控。(5)工作可靠、性能稳定、结构简单、便于文护。为了适应各种复杂的战场条件变化和迫击炮射击时自身所具有的高温、高压、高冲击的特点，加注系统必须要工作可靠、性能稳定，以保障迫击炮的射击性能，同时要求加注系统的结构尽量简单，以便于检修和文护。