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图1.4 炉膛及实验装置示意图
同年，董士奎等人[13]以尾喷焰中氧化铝粒子凝固过程中最易出现的三种相态 (液态、C相、a相)为研究对象, 分析了其光学常数随相态的变化关系；以氧化铝粒子不同相态吸收指数模型的计算结果为基础,建立漫辐射粒子热平衡时光谱辐射强度计算模型；并在此基础上, 分析了不同相态Al2O3粒子辐射特性随温度和波长的变化关系。发现Al2O3粒子吸收指数的计算模型和不同相态氧化铝粒子光谱辐射强度的计算结果与实验值接近,可用于与此相关的喷焰及发动机辐射特性的预估。最后用所建立的模型,分析了Al2O3粒子处于液态和A相时光谱辐射强度随温度和波长的变化。最终得到结论：温度和波长对两种相态的Al2O3粒子光谱辐射强度的影响是相似的,即所有波长下的光谱辐射强度都随温度升高而增大, 随着波长的增加, 温度对辐射强度的影响逐渐增大。
2008年，他们[14]又在工程热物理学报上发表文章，利用Bruggemann有效介质理论计算了掺有炭黑的Al2O3粒子吸收指数，发现随着Al2O3粒子中含有的炭黑体积份额的增加，粒子吸收指数逐渐增大，并且由于炭黑杂质的掺入Al2O3粒子吸收指数在熔点附近的变化由突变逐渐趋于平缓。而基于Mie氏理论计算出的粒子吸收因子未必随着炭黑量的增加而增大，随着粒子尺寸参数和复折射率组合的变化，吸收因子的数值会出现峰值。采用了两种混合模型计算了炭黑Al2O3粒子的吸收因子，发现炭黑和Al2O3的混合形态也会对辐射特性产生影响。
2009年，丰松江等人[15]运用离散型粒模型对固体火箭发动机及尾焰两相流进行了一体化仿真,得出了各燃气组分和Al2O3颗粒的流场参数分布；通过建立固体火箭尾焰红外辐射模型,计算出了二文轴对称尾焰的光谱辐射亮度。研究表明,颗粒辐射起着主导性作用,颗粒尺寸越小,在4.3μm波长处气相辐射作用越明显;燃烧室内然面硕拉速度越大,尾焰辐射越弱;颗粒尺寸越大,颗粒辐射越强,但随燃面颗粒速度增大,辐射降低越快。文中利用了DPM模型，对固体火箭发动机内外两相流进行一体化仿真，做出了如下的假设：（1）颗粒为与流体有滑移的离散群；（2）不考虑颗粒蒸发、质量变化及所售重力、压力梯度、虚假质量力、Magnus力和Saffman升力；颗粒与壁面是完全弹性碰撞，两相与壁面之间不存在换热；（4）颗粒尺寸服从Rosin-Rammler分布。
2011年，布向伟，朱学昌两人[16]在导弹与航天运载技术上发表论文，建立火箭发动机尾焰红外辐射传输的有限体积离散模型，采用逐线积分方法计算气体光谱吸收系数，计算不同组分的尾焰红外辐射特性，得到组分分布对液体火箭发动机尾焰红外辐射特性的影响规律。其中采用阶梯格式的三文辐射传输方程有限体积法离散形式为 ，式中， ； ； ； ； ； ；其中， 。式中，c为常数；h为普朗克常数， ；KB为波尔兹曼常数， 。研究结果表明：（1）液体火箭发动机的红外辐射能量主要来自于核心高温燃气区，光谱辐射强度的峰值主要是低温燃气中吸收气体选择性吸收后留下的。（2）吸收组分为 CO2 、H2O 和CO的液体火箭发动机尾焰，表观红外辐射峰值基本上为 2.5µm 、2.7 µm 、2.85 µm、4.18 µm、4.45µm 和4.85 µm，2.5 µm 主要是由于H2O 的吸收造成；2.7 µm 和2.85 µm 是CO2、H2O共同作用产生；4.18 µm 主要是CO2的吸收作用；4.45 µm 是CO2和CO共同作用产生；4.85 µm 由CO的吸收造成。大气中的水蒸汽会对 2.7 µm 峰值造成强烈吸收，观测峰值基本在 2.5 µm 、2.85 µm、4.18 µm、4.45 µm 和4.85 µm，其峰值大小还要视各吸收气体所占的比例以及大气条件确定。（3）影响尾焰辐射峰值的主要因素为组分种类，组分分布主要影响光谱辐射强度的大小，对峰值位置的影响不大。