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为了克服这些问题，一项新的多点进水策略被开发出来。Puñal等[9]的报告中说，多点进水反应器相比单点进水的厌氧产甲烷反应器，在COD去除、水力状况和反应器本体中的污泥分布方面表现出优越的性能。此外，多点进水厌氧过滤器相比单点进水过滤器，在COD去除率和耐水力负荷冲击的稳定性方面更加有效[10]。然而，就我们所掌握的知识而言，还没有涉及到多点进水厌氧氨氧化UASB反应器的性能。
本研究的目的在于调查：(1)多点和单点进水的UASB反应器在不同进水基质浓度和HRT下，厌氧氨氧化工艺的性能，(2)基质去除动力，(3)对瞬时冲击的稳定性，(4)两个UASB反应器的颗粒污泥特性。
2.方法
2.1 模拟废水和接种污泥
铵盐和亚硝酸盐按照氮摩尔比1:1，分别以(NH4)2SO4和NaNO2的形式加入到矿质培养基中。矿质培养基的组成报于在Jin等[11]。接种的污泥是从高效率的厌氧氨氧化反应器中获得的颗粒污泥，平均NRR为9.34 kg N m-3 d-1，平均比污泥活性(SAA)为1.62 mg TN g-1 VSS h-1。反应器接种物中，悬浮固体(SS)和挥发性悬浮固体(VSS)分别为30.9和20.9g L-1。
2.2 实验方法
实验工作进行在两个完全相同的1.0L(工作容积)实验室规模多点和单点进水UASB反应器(表示为R1和R0)中，内部直径50mm，高度390mm(图1)。反应器放置于一个温度在35±1°C的恒温室内，覆盖黑布以免光线抑制。四个进水口从反应器最高点以相同的间隔纵向向下分布。R0的进水口位于最低端，而对于R1，从两个较低端口进水，每个进水口进水为总进水的一半。
2.3 启动和操作
在初始阶段，两个反应器平行操作，HRT为0.88h，进水氨氮浓度(NH4+-Ninf)280mg L-1，氮负荷（NLR）为15.2kg N m-3 day-1。大约运行一个月后，R0和R1的SAAs分别是1.5和1.74 mg TN g-1 VSS h-1，t-检验显示它们的性能没有显著差异(p > 0.01)。启动阶段符合要求，污水中出水氮浓度常数(±5%)表明反应器运转到了一个伪稳定的状态。然后将R1的进水方式由单点进水变为多点进水，如2.2节中所述。以下三个系列的试验旨在比较两个反应器的性能。第一系列中，固定NH4+-Ninf 浓度在210 mg L-1，将HRT逐步从2.06h降低到1.52 h。第二系列中，固定HRT为1.62 h，将NH4+-Ninf 从70mg L-1增加到 266 mg L-1。第三系列中，固定NH4+-Ninf为280 mg L-1，将HRT 突然从1.74h降低至0.87 h使R0和R1受2h的水力冲击，然后恢复HRT为1.74h，NH4+-Ninf突然从280增加至560 mg L-1使R0和R1受2h的基质冲击。超负荷运行阶段的最后，进水量或进水基质回到恒定水平。在进行下一冲击之前反应器需要达到出水总氮浓度在±5%以内变化的伪稳定状态。冲击试验后，后续稳定运行期持续大约30天，NLR为8.64±0.61 kg N m-3 day-1。从两反应器中污泥取样，按照浓度、SAA、血红素、EPS描绘其微生物特性。