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19.777 5.475
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最大推力(N) 42779.690 11245.880
平均压强(MPa) 14.722 4.306
平均推
对于端燃药柱与星孔装药内弹道计算分析就是分析燃烧室压强随时间变化曲线和发动机推力随时间变化的规律，压力与推力曲线变化如图3.5所示
图3.5端燃药柱与星孔装药内弹道变化曲线
通过编程计算，得出端燃药柱加星孔装药的内弹道性能参数如表3.2所示。
表3.2 端面/星孔装药内弹道参数
助推段 续航段
总冲I(N·s) 186947.1 112465.0
比冲(N·s/kg) 2532.788 2539.642
工作时间(s) 6.01 14.34
最大压强(MPa) 18.721 4.043
最大推力(N) 40451.79 8088.41
平均压强(MPa) 14.482 3.391
平均推力(N) 31105.78 7842.57
3.4.1 燃烧室压强-时间（p-t）变化曲线
计算分析获得的燃烧室压强随时间变化曲线见图3.6。
图3.6 燃烧室压强-时间（p-t）变化曲线
从图中可以得出，在助推段星孔燃面变化的原因造成了压力波动。在续航阶段，采用端面药柱燃烧，压力平稳，是理想的压力曲线。
3.4.2 火箭发动机推力-时间（F-t）变化曲线
计算分析获得的推力随时间变化曲线见图3.7。
图3.7 推力-时间（F-t）变化曲线
从图3.7可以看到，助推段的推力与续航段的推力比值5左右。续航段内，推力平稳，正是导弹续航阶段所追求的目标。
3.5 本章小结与燃烧室的温度、压强以及工作效率有关的量，因此在整个工作过程中不可能保持常数。而在本设计中所取推进剂的比冲皆为常数，所以造成了此误差。
（3）压强：端燃组合装药的最大压强为18.721MPa，小于壳体设计预估压强21MPa;套管组合装药的最大压强为19.777MPa，也符合发动机壳体压力设计的要求。在续航阶段，套管组合装药只有圆孔内孔燃烧，其燃面是递增的；端燃组合药柱在续航阶段只有端面燃烧，燃面是不变的，压力曲线平直，更有利于作为续航的发动机。
（4）结构：端燃药柱在燃烧过程中，质心在不断变化，如果弹体的整体性能不好，将会导致弹体飞行异常乃至失败。因此，要合理安放端燃发动机的位置，使其靠近弹体质心附近，这样能最大程度减小由于燃烧而引起的质心变化。相反，套管装药却不存在这个问题。
综上所述，端燃星孔组合装药内弹道性能更接近总体指标，是较优的装药方式。
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